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15:13:10 之前，机组一直处于满发负荷发电状态，功率基本稳定在1.53MW 左右，在15:13:10 机组功率1537kW ；15:13:11 机组功率1495kW ；15:13:12 机组功率1449kW ；15:13:13 机组功率1376kW ；15:13:14 机组功率915kW ；机组高速轴转速与低速轴转速匹配，不存在联轴器打滑现象，例如在15:13:13 机组的实际发电机转速1733.8rpm ，低速轴转速18.3rpm ，依据齿轮箱速比计算率1449kW ；15:13:13 机组功率1376kW ；15:13:14 机组功率915kW ；机组高速轴转速与低速轴转速匹配，不存在联轴器打滑现象，例如在15:13:13 机组的实际发电机转速1733.8rpm ，低速轴转速18.3rpm ，依据齿轮箱速比计算的高速轴转速1733rpm 。按照当时风速和机组特性，机组在脱网之前的15:13:11 到15:13:14 ，本应在1.53MW 左右发电，机组被不断拉低的发电功率主要消耗在了轴承发热上，从而使轴承和发电机转子温度不断上升。
15:13:15 机组执行发电机超速甩负荷停机，电功率为0kW ，此时机组本应出现一个较高的飞升转速，实际的低速轴转速19.1rpm （高速轴转速应为1818rpm），这与停机前的转速相差不大，没有明显的甩负荷飞升转速。一般在这种情况下，机组甩负荷停机，此时的高速轴飞升转速要达到2000rpm 以上，这就是说，因风电机组轴承卡死，转速上升受阻，从而造成机组的高速轴转速比正常情况低200rpm 左右，而实际的高速轴转速（发电机转速）则仅为899.7rpm 。
再查看机组在执行停机命令期间的高速轴与低速轴转速，15:13:15 到15:13:28 通过低速轴转速计算出的高速轴转速与主控显示值比较，显示值明显偏低。
例如，15:13:16 低速轴转速18.7rpm ，计算出的高速轴转速应1771rpm ，实际值为882.5rpm ；15:13:17 低速轴转速16.8rpm ，高速轴转速应1591rpm ，实际值778.3rpm ；15:13:28 低速轴转速2.8rpm ，高速轴转速应265rpm ，实际值154.4rpm 。从诸多数据证实，脱网后发电机端的阻力超过了联轴器的力矩限制器扭矩，联轴器发生了打滑现象。再从实物解剖也得到证实，力矩限制器有剧烈的摩擦和发热。如图4 所示，事故机组的力矩限制器线两边不一致。因此，在脱网后的这一段时间内，在联轴器上驱动发电机的扭矩超过了力矩限制器的力矩（约为2 倍左右的满负荷扭矩）。
由公式P=N×ω可知，发电机轴承因摩擦产生热量的功率= 力矩限制器扭矩× 发电机实际转速。而这部分功率和部分机组甩负荷的储能消耗在了发电机轴承1 的摩擦发热上，致使发电机前轴承和发电机轴前端的温度迅速上升。同时，因联轴器打滑，巨大扭矩使联轴器在打滑处也产生很高的热量。联轴器打滑产生热量的功率=力矩限制器扭矩×（低速轴换算出的发动机转速－实际发电机转速），联轴器力矩限制器处温升迅速，并迅速传热，因此，拆卸时多个锁紧螺栓发生断裂，如图5 所示。在事故机组联轴器上靠发电机的连接螺栓、螺帽、锁紧螺栓有淬火现象，如图5、图6 所示。同时，因在联轴器的力矩限制器处的温度很高，还可点燃易燃物品。
当轴承出现严重卡死时，在执行停机命令之前，通过拉低机组的实际功率产生热量；机组停机时甩负荷转速上升受阻；在执行停机命令后，轴承卡死后，发电机轴仍然在旋转，剧烈摩擦使轴承内部产生热量。以上为轴承内部油脂气化提供了热量，也使得在发电机轴前端的温度很高，为点燃可燃物品准备了条件。
