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2.2 RTM充模理论计算与试验验证
2.2.1 RTM充模理论计算
利用复化辛卜生数值积分算法和Fortran 99算法语言，对所推导的理论方程(8)、(9)和（11)进行编程和数值计算。由方程(11)可知，在树脂粘度保持恒定及树脂流动前沿位置固定的R丁M充模工艺条件下，注射口压力和三维编织变截面薄壁壳体预制件渗透率与空隙率（妇的乘积值确定了树脂充模溢流时间的大小。图3(a）表示在不同注射口压力条件下渗透率与空隙率的乘积值对树脂充模溢流时间的影响。图3(b)表示在不同的渗透率与空隙率的乘积值条件下注射口压力大小对树脂充模溢流时问变化规律的影响。图4表示在注射r1压力分别为420 kPa和620 kPa的恒压条件下，三个固定位置上（z=100 mm,z2=160 min、=260 mm)压力理论值p(z1)p(z2)和p(z3)与树脂流动前沿位置对应关系曲线。山图4可知，树脂饱和浸润区」或内固定点压力随树脂流动前沿位置递增而增大。
2.2.2试验验证
由方程(8)和(9)可知，固定位置树脂流动压力
值取决于树脂流动前沿位置和注射日压力的大小。为了验证所提出的三维编织变截面薄壁壳体RTM工艺树脂充模流动分段一集合理论计算方法的正确性，对表1所示的三种规格的三维编织变截面薄壁壳体进行了RTM充模试验。试验选用TDE-85/DDS／BF,乙胺环氧树脂体系，以100：15：1.5的质最比例混配成所需的胶液，在35分钟C经测试，树脂粘度为428.6 mPa·s（树脂粘度测试标准为GB7193-1），固化后其浇注体密度为1. 302 g/crn分钟（密度测试标准为GB 1033-70)。为准确测量树脂充模溢流时间，本试验中采用透明有机玻璃材料加工RTM模具出料口端盖，并且在模具内部相应的位置点上安装压力传感器以测量树脂溢流后固定位置上的树脂流动压力。树脂充模溢流时间理论计算值与实测结果的比较、三个固定位置上树脂流动压力理论计算值与实测结果的对比如表2所示。由表2所列树脂充模溢流时间理论计算值与实测值的比较值可知：当K矛值较大时，树脂充模溢流时间理论计算值具有较高的预测精度场K淤值逐渐减小时，树脂充模溢流时问逐渐增大，并且理论计算值与实测值的相对误差逐渐增大，这主要是由于过长的充模时间引起树脂粘度增加所致。
由表2所示的理论预测、实测值数据的比较结果可知，当树脂溢流后，随着三维编织变截面壁壳体预制件纤维含量和粘滞性树脂流体浸润高度的增加，流动阻力的累加效应会造成压力损失程度的提高，因此树脂流动压力逐渐减小，理论预测值与实测值的误差会相应增大。
